A：能力保護(hù)設(shè)計(jì)的基本原理：

　　對(duì)于能力保護(hù)構(gòu)件的設(shè)計(jì)與地震力已經(jīng)沒有關(guān)系了，這與《89規(guī)范》是個(gè)顯著差別，能力保護(hù)構(gòu)件在地震過程中一直要處于彈性范圍內(nèi)工作，而與能力保護(hù)構(gòu)件相連的延性構(gòu)件是允許出現(xiàn)塑性變形，這種情況下就要把延性構(gòu)件能承受的最大抗力計(jì)算出來（這與地震力沒有關(guān)系的，是構(gòu)件本身的特性，延性構(gòu)件在地震中達(dá)到這個(gè)最大的地震力后就會(huì)維持這個(gè)力不變，從而使與其相連的能力保護(hù)構(gòu)件得到保護(hù)）依次推算每個(gè)能力保護(hù)構(gòu)件需要的最大抗力，使其在最不利的情況下依然保持彈性。也就是被保護(hù)的構(gòu)件與地震力已經(jīng)沒有關(guān)系了。

　　B：延性構(gòu)件：

　　對(duì)于延性構(gòu)件在E1地震作用下需要保持彈性，而在E2作用下可以進(jìn)入塑性狀態(tài)，所以E1作用的時(shí)候關(guān)心結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，而在E2作用的時(shí)候關(guān)心結(jié)構(gòu)的變形。注意E2計(jì)算的時(shí)候要注意如果用反應(yīng)譜的時(shí)候要用截面有效剛度進(jìn)行折減，用非線形時(shí)程分析的時(shí)候要用纖維單元或者彈塑性單元考慮材料非線形。

　　C：超強(qiáng)系數(shù)：

　　超強(qiáng)系數(shù)=結(jié)構(gòu)的實(shí)際極限承載力/結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)承載力（采用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的結(jié)構(gòu)承載力）

　　超強(qiáng)的原因很多，這里說明一點(diǎn)：〈〈混橋規(guī)〉〉中規(guī)定鋼筋混凝土構(gòu)件中結(jié)構(gòu)的破壞標(biāo)準(zhǔn)是材料達(dá)到材料屈服強(qiáng)度，也就是的材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，而我們實(shí)際采用的是材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值=材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/分項(xiàng)系數(shù)。這是出現(xiàn)超強(qiáng)的一個(gè)原因。實(shí)際求解超強(qiáng)系數(shù)的時(shí)候結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)承載力是采用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的，所以需要注意。矩形截面容易求解。圓形截面可以通過圓形截面小程序采用逐步疊代的方法求解，只是需要修改其中的材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度值。

　　D：8.1.5條與8.1.1.5條 約束混凝土與非約束混凝土的概念。

　　規(guī)范條為了使延性構(gòu)件有足夠的延性能力，故將提高約束混凝土區(qū)域作為一個(gè)限制條件，其中圓形箍筋內(nèi)部全部是約束混凝土，而矩形截面的箍筋僅僅是交點(diǎn)處是約束混凝土，為了提高矩形截面的約束混凝土區(qū)域所以加了很多拉筋，目的是為了增加交點(diǎn)數(shù)量。保證約束混凝土區(qū)域。該條與圓形截面無關(guān)，因?yàn)閳A形箍筋可以保證內(nèi)部混凝土均為約束混凝土。但是在沿著構(gòu)件的縱向，依然需要加密箍筋間距。

　　另外規(guī)范第8.1.2條規(guī)定塑性鉸區(qū)體積含箍率最小為千分之四，對(duì)于直徑較小的構(gòu)件可以配螺旋鋼筋，但是直徑稍大，該條很難滿足，就需要采用較密的環(huán)筋加拉筋的方式滿足該要求。

　　E：規(guī)范5.1.1條 地震作用分量組合總的設(shè)計(jì)最大地震作用效應(yīng)組合E按照     該說法含糊不清。EX，EY，EZ指的是X，Y，Z方向的地震力在同一個(gè)方向產(chǎn)生的最大地震力，而不是X方向的地震力在X方向產(chǎn)生的最大地震力，Y方向的地震力在Y方向產(chǎn)生的最大地震力，Z方向的地震力在Z方向產(chǎn)生的最大地震力，然后疊加。

　　F：對(duì)于抗震結(jié)構(gòu)的延性構(gòu)件，以后不需要按照〈〈混橋規(guī)〉〉中驗(yàn)算其在偶然荷載作用下是否滿足。因?yàn)椤础椿鞓蛞?guī)〉〉中要求結(jié)構(gòu)在任何情況都要保持彈性狀態(tài)，而抗震結(jié)構(gòu)中的延性構(gòu)件允許出現(xiàn)塑性變形，這兩者之間存在矛盾。按照新抗震規(guī)范為準(zhǔn)。

　　G：規(guī)范11.2.1條規(guī)定了簡支梁端部至臺(tái)帽邊緣的最小距離，對(duì)于連續(xù)梁或者其他大跨橋梁的邊墩與引橋的銜接墩寬度一定要嚴(yán)格按照該規(guī)范執(zhí)行，因?yàn)橹鳂蚺c引橋之間的自振特性會(huì)有很大差別，在地震過程中他們之間會(huì)發(fā)生不一致振動(dòng)，也就是主橋與引橋反向振動(dòng)，更加容易落梁。這樣會(huì)造成連續(xù)梁中間墩蓋梁寬度比邊墩蓋梁寬度小的現(xiàn)象，會(huì)影響橋梁美觀。同時(shí)結(jié)合汶川地震的震害，要限制做高墊石的請(qǐng)況出現(xiàn)，因?yàn)榱喊鍖?shí)際是搭接在墊石上面，而梁板與墊石搭接長度很小，地震過程中梁板很容易從墊石上面脫落，如果高差很大，就會(huì)砸壞蓋梁，引起落梁。

　　H：為什么取消綜合影響系數(shù)1）、6.9.1條提出了橋臺(tái)的水平力計(jì)算方法，使用該條要注意肋板臺(tái)可能導(dǎo)致前后樁出現(xiàn)軸向壓力相差很大的現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)拉力。

　　2）、6.8.3條明確提出來要對(duì)蓋梁進(jìn)行計(jì)算，為什么〈〈89規(guī)范〉〉不需要計(jì)算地震力作用下蓋梁的承載力是否滿足要求？

　　3）、曲線梁橋橋跨不宜過大，不宜采用單柱式橋墩。

　　該三條尤其應(yīng)該注意，這就是新舊規(guī)范一個(gè)顯著差異。原因如下：

　　〈〈89規(guī)范〉〉為了簡化計(jì)算，對(duì)結(jié)構(gòu)的地震力進(jìn)行折減，也就是綜合影響系數(shù)CZ，該系數(shù)在0.20~0.35之間，也就是對(duì)地震力折減1/3到1/5，同時(shí)認(rèn)為如果彈性計(jì)算能滿足要求，則該結(jié)構(gòu)的塑性計(jì)算就滿足要求。該削減的地震力導(dǎo)致設(shè)計(jì)人員很多誤解的，比如蓋梁等在水平地震力作用下影響很小，該條很不合理。而新規(guī)范的出現(xiàn)就消除了這個(gè)綜合影響系數(shù)，這樣彈性范圍內(nèi)的計(jì)算與塑性計(jì)算分開考慮。這樣地震力明顯比以前求出來的地震力要很多。很多因?yàn)榫C合影響系數(shù)導(dǎo)致的誤解一定要調(diào)整一下。以前沒有必要驗(yàn)算的構(gòu)件都需要驗(yàn)算了。

　　I：6.1.6條規(guī)定了在E2地震作用下，延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度采用了折減計(jì)算。該條是為了滿足采用反應(yīng)譜法計(jì)算而采用的一種簡化方法。因?yàn)榉磻?yīng)譜分析是線性分析，不能考慮材料非線性，所以采用一個(gè)折減的剛度進(jìn)行考慮，結(jié)構(gòu)依然是彈性分析。對(duì)于6.3.6條，對(duì)于要進(jìn)行非線性時(shí)程分析的情況下，墩柱可采用鋼筋混凝土梁柱單元或者纖維單元考慮結(jié)構(gòu)的非線性，而不能直接采用折減的剛度，否則又是線性分析了。

　　MIDAS中指出，空間動(dòng)力模型的建立，延性構(gòu)件的抗彎剛度，在反應(yīng)譜分析中要做相應(yīng)的折減，而在時(shí)程分析中需要對(duì)可能進(jìn)入塑性的構(gòu)件運(yùn)用彈塑性梁單元（分布鉸或者纖維模型）或者用彎曲彈簧（集中鉸）模擬。

　　J：規(guī)范7.3.4條抗剪計(jì)算中，李建中說圓形截面的b取圓的直徑，不需要折減。量綱換算不對(duì)應(yīng)，左面為KN，右面為10N，李建中說該量綱沒有問題。我理解原因可能是該公式中的單位換算體現(xiàn)在0.1里面。

　　K：規(guī)范6.3.8條指出建立橋梁抗震計(jì)算模型的時(shí)候，應(yīng)采用土彈簧模擬樁土共同作用土彈簧模擬方法簡述如下：

　　按照〈〈地規(guī)〉〉，        m的單位是KN/m4，而土彈簧的剛度k=KN/m，也就是 .（該m3就是土彈簧的位置距地面的距離*該處的有效面積，具體方式可以根據(jù)設(shè)計(jì)者對(duì)該參數(shù)的理解）

　　具體步驟：

　　C=my 求出覆蓋層頂面（沖刷線）向下按不同土層繪出地基系數(shù)圖，再計(jì)算土彈簧的位置相臨單元的長度和之一半所覆蓋的地基系數(shù)面積，最后用樁計(jì)算寬度乘以此面積，自己編制一個(gè)EXCEL表格可以方便求出各個(gè)位置的彈簧剛度。注意土的比例系數(shù)在地震這樣的動(dòng)力荷載作用下會(huì)增大2~3倍。

　　L：大部分橋梁橫橋向都不是獨(dú)柱墩，因此橫橋向計(jì)算的時(shí)候一定要注意柱的軸力在時(shí)程分析中隨著橫向水平力的增加而劇烈變化，而軸力有影響結(jié)構(gòu)的屈服特性，因此在橫橋向計(jì)算的時(shí)候要慎重考慮這一條。因此橫橋向計(jì)算時(shí)候塑性鉸要采用狀態(tài)P-M-M鉸。

　　M：規(guī)范第7.1.4條中的重力式橋墩與橋臺(tái)與7.3.2條規(guī)定的矮墩都是因?yàn)槠錄]有延性， 而不會(huì)發(fā)生塑性變形。結(jié)構(gòu)承受的地震力會(huì)一直增加到E2，但是重力式橋墩與橋臺(tái)可只驗(yàn)算E1，而矮墩卻需要驗(yàn)算E2.我認(rèn)為這與兩種結(jié)構(gòu)組成材料有關(guān)，圬工材料截面已經(jīng)很大，抗剪能力已經(jīng)足夠，沒有必要驗(yàn)算E2。
　　N：對(duì)于樁柱式橋墩的計(jì)算，樁作為能力保護(hù)構(gòu)件需要一直保持彈性，樁作為能力保護(hù)構(gòu)件在柱達(dá)到極限承載力的時(shí)候依然要保持彈性，這就是為什么要乘以超強(qiáng)系數(shù)的原因，將柱按照材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算出來的抗彎承載力彎矩值擴(kuò)大到極限承載力，樁頂力采用該值，然后經(jīng)過m法進(jìn)行擴(kuò)大，保證樁一直處于彈性狀態(tài)，但是這樣的話，對(duì)于一樁一柱的結(jié)構(gòu)樁柱的鋼筋數(shù)量將會(huì)相差很大，在樁柱交接處如何進(jìn)行構(gòu)造處理避免剛度突變過快， 8.1.9條規(guī)定柱式橋墩和排架橋墩的截面變化處，宜作成坡度為2：1~3：1的喇叭形漸變截面或在截面變化處適當(dāng)增加鋼筋。

　　O：新規(guī)范的抗震計(jì)算就是允許延性構(gòu)件出現(xiàn)較大的變形，從而利用結(jié)構(gòu)剛度下降，周期延長，降低地震力。結(jié)構(gòu)允許大變形的前提就是要給結(jié)構(gòu)足夠的限位與防落梁措施，這點(diǎn)該如何處理？

　　P：板邊與擋塊邊緣的距離過去規(guī)定為2.5cm，按照這個(gè)規(guī)定，與現(xiàn)在抗震新規(guī)范的思想有些相悖，對(duì)于20m空心板橋，支座選用6.3cm，其橡膠層的厚度為4.5cm，也就是允許橡膠支座在E2時(shí)候發(fā)生4.5cm的變形，擋塊的設(shè)計(jì)要求在E1的作用下?lián)鯄K不發(fā)生破壞，但是在E2作用下， 擋塊一定要發(fā)生破壞，因?yàn)椴捎冒迨较鹉z支座的橋梁，混凝土擋塊在地震中破壞，可以有效減小下部結(jié)構(gòu)所受到的地震力。如果擋塊與板邊距離過近就會(huì)限制梁體的變位，過早的被撞壞，達(dá)不到設(shè)計(jì)目的。

　　Q：設(shè)計(jì)地震動(dòng)功率譜由于編制規(guī)范單位擅長該方法，所以加進(jìn)去的。因?yàn)樵摲椒�可以由反�?yīng)譜法代替，設(shè)計(jì)地震動(dòng)功率譜可以不看的。

　　R：MIDAS中的注意事項(xiàng)：

　　1：振型組合的時(shí)候，當(dāng)結(jié)構(gòu)振型分布密集，互有耦連的時(shí)候建議采用CQC. 2：對(duì)于彈塑性梁單元而言，注意強(qiáng)度P-M鉸與狀態(tài)P-M-M鉸的區(qū)別。 強(qiáng)度P-M鉸承受的軸力僅僅考慮初始軸力，而狀態(tài)P-M-M鉸卻是可以考慮變化軸力帶來的影響。這在分析橫橋向的時(shí)候要注意應(yīng)用。

　　3：規(guī)范7.4.4 MIDAS抗震模塊提供了一個(gè)小插件，可以直接擬合。

　　4：與7.4.8條要用到MIDAS里面的靜力彈塑性模塊（PUSHOVER模塊）。

　　5：規(guī)范6.3.7條規(guī)定了板式橡膠支座的模擬，在MIDAS中可以應(yīng)用彈性連接輸入其中的彈性剛度。

　　6： MIDAS抗震模塊不能輸入新規(guī)范的反應(yīng)譜，需要自己在EXCEL中算出來反應(yīng)譜數(shù)據(jù)，拷入MIDAS中自己定義反應(yīng)譜。