一、引言

　　預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)較普通鋼筋筋結(jié)構(gòu)不僅用料省，且使用性能好，但其施瓜工藝復(fù)雜，技術(shù)要求甚高，在一定程度上阻礙了預(yù)應(yīng)力的進(jìn)一步發(fā)展和推廣應(yīng)用。為簡(jiǎn)化預(yù)應(yīng)力砼的施工工藝人們?cè)�進(jìn)行多方面的努力，預(yù)彎復(fù)合梁[1] 即是其中之一，該梁既具有預(yù)應(yīng)力梁良好的使用性能，又省去了常規(guī)預(yù)應(yīng)力所必須的留孔、穿索、張拉、錨固、壓漿、封錨等一整套工序，施工工充得到簡(jiǎn)化，但其用鋼量卻急刪增加，以致在大多數(shù)國(guó)家和地區(qū)難以推廣應(yīng)用�？梢�(jiàn)，現(xiàn)有的預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)左良好的使用性能、用料的經(jīng)濟(jì)性及施工的簡(jiǎn)易性三方面并未達(dá)到完美的統(tǒng)一，尚需我們做出不斷的努力，為此周志詳副教授提出預(yù)彎預(yù)應(yīng)力鋼筋砼（以下簡(jiǎn)記為PFRC）梁的設(shè)想，并在三跨連續(xù)梁橋上進(jìn)行應(yīng)用研究，以期求得一種更合理和經(jīng)濟(jì)的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力施工工藝。

　　二、PFRC梁的工藝及原理

　　現(xiàn)以簡(jiǎn)支梁為例，說(shuō)明PFRC梁的施工工藝及預(yù)應(yīng)力原理：

　�。�1）按鋼筋砼梁方式制作，具有適當(dāng)預(yù)拱度的梁體，與鋼筋砼梁所不同的是PFRC梁受拉主筋宜采用冷拉粗鋼筋，并需在梁的受拉邊可能出現(xiàn)裂縫兇區(qū)域設(shè)置預(yù)留槽口該區(qū)段內(nèi)的主筋凈保護(hù)層厚度取為箍筋的直徑。

　�。�2）對(duì)許梁施加預(yù)定的豎向荷載p，此時(shí)，在預(yù)留槽口的頂端會(huì)出現(xiàn)裂縫。

　�。�3）綁扎受拉邊翼緣的構(gòu)造鋼筋（注意插入式馬蹄箍筋應(yīng)通過(guò)預(yù)留槽口插入先澆梁體內(nèi)澆注該翼緣的砼）。

　�。�4）待后澆受拉邊翼緣砼達(dá)到強(qiáng)度后，卸除預(yù)加荷載P。

　　現(xiàn)依據(jù)容許應(yīng)力法理論對(duì)梁在上述預(yù)加載和卸載過(guò)程中跨中截面應(yīng)力的變化分析如下：

　　對(duì)設(shè)有預(yù)留糟口的鋼筋砼梁作預(yù)加載時(shí)的計(jì)算截面及應(yīng)力分布，此時(shí)梁的受拉力已開(kāi)裂（預(yù)留槽口的存在即人為地規(guī)定了裂縫出現(xiàn)的位置及間距），受拉區(qū)僅計(jì)入主筋的作用。若換算截面對(duì)其重心軸的慣性距為I01，則在預(yù)加荷載彎矩MY的作用下上緣砼的壓應(yīng)力σh1和受拉鋼筋的應(yīng)力σg1分別為：

　　σh1=MYX1/I01（壓）

　　σg1=nMY（h-X1）/I01（拉）

　　式中n表示鋼筋彈性模量與砼彈性模量之比，X1為上緣至中性軸的距離。

　　在后澆下翼緣砼到強(qiáng)度后，卸除預(yù)加荷載p相當(dāng)于梁施加了反向的預(yù)加載p，因此跨中截面受到了負(fù)彎矩MY的作用，此時(shí)梁的下半部分后澆下罷緣砼將參與受力，其計(jì)算載面及應(yīng)力分布，設(shè)換算截面對(duì)其重心軸的性矩這I02，則梁緣上下邊緣砼的應(yīng)力σh2、σh3和鋼筋的應(yīng)力σg2分別為：

　　h2=MYX2/I02（拉）

　　σh3=nMY（h-X2）/I02（壓）

　　σg2=nMY（h0-X2）/I02（壓）

　　式中X2為上緣到中性軸的距離。

　　梁截面的實(shí)際應(yīng)力分布為單獨(dú)考慮預(yù)加載和卸除預(yù)加載兩種情況載面應(yīng)力的迭加，幫梁的上、下邊緣砼應(yīng)力σhs和σhx及主筋應(yīng)力σg分別為：

　　σhs=σh1-σh2=MY（X1/I01-X2/I02）（壓）　　　　　  　　　　　　�。�1）

　　σhs=σh3=MY（h-X2）/I02（壓）　　　　　   　　　　　　　　　　　（2）

　　σg=σg1-σg2=nMY[（h0-X1）/I01-（h0-X2）/I02]（拉）　　　　　    �。�3）

　　若梁在使用荷載作用下所受到的彎矩為M，則梁上、下邊緣鹼的應(yīng)力分別為：

　　σhs=MY（X1/I01-X2/I02） MX2/I02　　　　　　　　　　　　　　　　（4）

　　σhs=（MY-M）（h-X2）/I02　　　　　　　　　　　　　　　　　　   �。�5）

　　由（5）式可見(jiàn)梁在不大于預(yù)0加荷載彎上MY，的作用下，其后澆下翼緣砼內(nèi)不出現(xiàn)拉應(yīng)，（暫不計(jì)砼收縮，徐變及鋼筋松馳的影響），即該梁的下翼緣右以具有足夠大的抗裂度，故梁，主筋得到可靠的保護(hù)，在使用荷載作用下梁截面的抗彎剛度因下翼緣砼參與工作而得到顯著提高，其計(jì)算剛度與同截面的常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼梁相差元幾，該梁的梁腹雖然尚存裂縫，但這些，縫并不穿過(guò)梁內(nèi)受力鋼筋（受拉主筋和箍筋）且不影響結(jié)構(gòu)的受力狀況，從鋼筋砼的觀(guān)點(diǎn)看，念些裂縫是允許存在的。

　　由此可見(jiàn)PFRC 梁是通過(guò)在鋼筋砼梁受載條件下二次澆注受拉邊翼緣砼來(lái)代替常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼中的張拉鋼盤(pán)，使后澆翼緣砼借助卸載時(shí)梁內(nèi)主筋的彈性恢復(fù)獲得所需要的預(yù)應(yīng)力。為此，在先澆梁體的受拉邊設(shè)看預(yù)留槽口是十分必要的，它具有如下凡個(gè)作用：①充當(dāng)新、舊砼結(jié)合界面的剪力槽；②人為地控制荷載下裂縫出現(xiàn)的位置及間距，③便于后澆翼緣的插入式馬蹄箍伸人先澆梁體內(nèi)，進(jìn)一步保證新、舊砼結(jié)合的整體性；④確保受控邊翼緣范圍內(nèi)封無(wú)原發(fā)裂紋存在，使整個(gè)翼緣都受到應(yīng)力的作用。

　　三、試驗(yàn)研究簡(jiǎn)況

　　3.1、試驗(yàn)梁的制作

　　第一批試驗(yàn)梁共5片，用于短期靜載試驗(yàn)

　　PFRC梁，余下的一片為與之比較，鋼筋砼梁（一次澆成，不作預(yù)加載處理），編號(hào)為RCL10-00.0.在 PFRC先澆粱體中，以高5cm，厚2-3cm的楔形木板形成預(yù)留槽口，在預(yù)加載條件下4片PF梁的純彎段及其附近區(qū)域內(nèi)每一個(gè)預(yù)留槽口的頂端都對(duì)應(yīng)有一條裂縫（其寬度＜0.04cm），在兩相鄰預(yù)留槽口之間未發(fā)現(xiàn)新的裂縫產(chǎn)生，表明預(yù)留槽口達(dá)到了人為控制裂縫出現(xiàn)的位置及間距的目的，對(duì)梁下緣砼表面進(jìn)行打毛后邦扎受拉翼緣構(gòu)造鋼筋（縱筋和插入式馬蹄箍箭），用高流動(dòng)性普通水泥砼（坍度為10cm）灌注受拉翼緣砼，并對(duì)此砼加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)、直到卸除預(yù)加載時(shí)均未發(fā)現(xiàn)后澆砼表面有收縮裂縫產(chǎn)生。

　　3.2、試驗(yàn)方法

　　本次試驗(yàn)的目的在于考查瑯梁通過(guò)預(yù)加載條件下二次澆注受校邊翼緣砼的處理，是否能夠達(dá)到推遲開(kāi)裂和提高粱的抗彎剛度效果，為此開(kāi)裂荷載和梁的變形成為試驗(yàn)觀(guān)測(cè)的重要內(nèi)容。同時(shí)考慮到工程實(shí)踐中多數(shù)結(jié)構(gòu)都承受循環(huán)荷載的作用，故首先對(duì)每梧梁進(jìn)行三次靜力循環(huán)加載試驗(yàn)，借以獲取一些梁在多次重復(fù)荷載下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，之后即對(duì)梁繼續(xù)加載至破壞。

　　3.3、梁的開(kāi)裂

　　5片試驗(yàn)梁的第一條裂縫均為彎曲裂縫。PCL10-0.0在第一靜載的第2.5級(jí)荷載下即在跨中下緣位置產(chǎn)生第一條裂縫。其寬度為0.01mm，高度為3cm，其余各梁（PFRC梁）的下翼緣在前二次靜力加載、卸載的過(guò)程中均未發(fā)現(xiàn)裂縫，第一條裂縫均在第三次加載下產(chǎn)生，其寬度為0.02-0.03mm，高度2-3cm，試驗(yàn)表明，PF梁下翼緣第一條裂縫出現(xiàn)的位置與先澆梁體預(yù)留槽口的位置并無(wú)必然的聯(lián)系。不難得到PFRC梁的抗裂彎M(mǎn)f為：

　　Mf=My rR1Wox　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（6）

　　其中：My為預(yù)加載產(chǎn)生的彎矩；r為塑性影響系數(shù)；Wox為扣除梁腹已裂部分的換算截面對(duì)受控邊緣的抵抗矩；R1為下緣鹼的抗拉強(qiáng)度。試驗(yàn)表明，梁的實(shí)測(cè)抗裂變矩與按（6）式得到的計(jì)算相吻合，從而在理論和試驗(yàn)兩方面都證實(shí)了：通過(guò)預(yù)加載條件下二次澆注受拉邊翼緣砼的處理后的梁，可以推遲受控翼緣砼的開(kāi)裂至希望程度。

　　3．4、粱的撓度

　　PCL 梁在第一次靜力加載后的殘余撓度數(shù)值因故未獲得，在第二次靜載后測(cè)得殘余撓度為0.18cm（不包含第一次靜載后殘余撓度），據(jù)結(jié)構(gòu)承受靜力循環(huán)荷載的一般規(guī)律可以推知，其第—次靜載后的殘余撓度將大于0.18cm，該梁在第二次靜載時(shí)各級(jí)荷載的撓度較第一次靜載時(shí)對(duì)應(yīng)的撓度值有大幅度的增加，第三次靜載的撓度亦大于第一次撓度，說(shuō)明該梁的彈性恢復(fù)能力較差，此為RC梁的一大缺點(diǎn)，而4根PF粱在第一次靜載后的殘余撓度均在0.10-0.08cm，第二次卸載至0后幾乎未發(fā)現(xiàn)新的殘余撓度產(chǎn)生。且三次靜載下各級(jí)荷載對(duì)應(yīng)的撓度無(wú)明顯差異，表明PF梁在下翼緣開(kāi)裂前具有較強(qiáng)的彈性恢復(fù)能力，即具有常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼梁的特點(diǎn)。

　　綜上所述，PFRC不僅具有較強(qiáng)的彈性恢復(fù)能力，而且具有足夠大的剛度，保持了常規(guī)預(yù)應(yīng)力鹼梁的優(yōu)越性，且避免了常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼粱因預(yù)應(yīng)力度過(guò)大而引起的一些矛盾。

　　3.5、長(zhǎng)期受載情況

　　在靜載試驗(yàn)的同期，還做了2片梁的室外長(zhǎng)期加載試驗(yàn)，梁的截面同靜載試驗(yàn)梁，主筋為冷拔鋼絲，所受荷載為該梁預(yù)計(jì)使用荷載的75％（相當(dāng)于橋梁恒載），經(jīng)長(zhǎng)達(dá)—年的長(zhǎng)期觀(guān)測(cè)表明，梁的撓度和腹部裂縫寬度元明顯變化，梁的下翼緣未發(fā)現(xiàn)裂縫。

　　四、PFRC在連續(xù)梁橋中的應(yīng)用

　　4.1、橋梁概況

　　民生橋位于四川省名山縣城中心，為跨越名山河連接兩岸主街道的城市橋梁，橋?qū)?0m，橋軸線(xiàn)與河床軸線(xiàn)的交角為45°，主梁全長(zhǎng)61m，設(shè)計(jì)荷載為-20，掛-100，人群400km/m2.原設(shè)計(jì)上部結(jié)構(gòu)為3跨20m跨徑的后張預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支斜梁嬌，橋梁橫斷面由12片T形梁構(gòu)成，下部構(gòu)造為重力式墩臺(tái)。

　　4.2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

　　經(jīng)綜合考慮用材的經(jīng)濟(jì)性，施工的簡(jiǎn)易性及良好的使用性，本橋更改為三跨連續(xù)斜粱橋，橋梁橫斷面由4片現(xiàn)澆砼T型梁構(gòu)成，主梁間距380cm，高130cm。

　　設(shè)計(jì)中著意減小了主粱彎矩粱段的剛度，增大了負(fù)彎短梁的剛度，從而減小了正彎矩粱段的長(zhǎng)度及彎矩峰值，增大了負(fù)彎矩粱段的長(zhǎng)度及彎矩峰值，故在正彎矩梁段按普通鋼筋砼粱設(shè)計(jì)，避免了在下翼緣進(jìn)行二次澆注砼，在負(fù)彎矩梁段按PFRC粱設(shè)計(jì)，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用冷拉Ⅳ級(jí)鋼筋，預(yù)加載下需在主梁頂面進(jìn)行的二次澆注砼可與橋面鋪裝同期進(jìn)行，施工工序與普通鋼筋砼相近，卻節(jié)省了大量鋼材并增加了橋梁的使用性能。

　　主梁內(nèi)力分析采用橋粱專(zhuān)用程序計(jì)算，正彎矩梁段按普通鋼筋砼梁（RC 梁）設(shè)計(jì)，負(fù)彎矩梁按PFRC梁設(shè)計(jì)，其極限承載力滿(mǎn)足規(guī)范的要求，梁在施工及使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足《橋規(guī)》的要求，預(yù)加載階段的計(jì)算截面為扣除受拉區(qū)砼面積的換算截面，卸除預(yù)加載及其以后的使用階段的計(jì)算截面為扣除梁腹己裂部分砼面積（計(jì)人后澆砼面積）的換算截面。主梁斜截項(xiàng)按普通鋼筋砼梁進(jìn)行強(qiáng)度設(shè)計(jì)。

　　4.3、施工要點(diǎn)

　　為減少旋工費(fèi)用，避免大型起吊設(shè)備的使用，本橋主梁擬定為就地支架立模現(xiàn)澆砼，其主要步驟如下：

　�。�1）、支架立模澆注主梁及RC梁段的橋道板砼；

　�。�2）、待主梁砼達(dá)到14d齡期和80％的設(shè)計(jì)強(qiáng)度后拆除支架；

　�。�3）、安裝人行道板及澆注RC梁段的橋面鋪裝；

　�。�4）、對(duì)橋進(jìn)行預(yù)加載；

　�。�5）、用微膨脹砼澆注PFRC梁段的橋道板和橋面料裝砼，要求灌滿(mǎn)全部預(yù)留槽口；

　　（6）、待砼達(dá)14d齡期后，卸除預(yù)加荷載，該橋于1995年12月18日建成通車(chē)。

　　五、效益分析

　　目前國(guó)內(nèi)外常用的預(yù)應(yīng)力砼有兩種，即常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼梁（簡(jiǎn)記為T(mén)PC；通過(guò)張拉綱筋使砼獲得所需的預(yù)應(yīng)力）和預(yù)彎復(fù)合梁（簡(jiǎn)記為PFRC；借助受載后的鋼梁在卸載時(shí)的彈性恢復(fù)并獲得砼所需的預(yù)應(yīng)力）。

　　PFRC 梁較TPC梁簡(jiǎn)化了施工工藝，省去了TPC所必須的留孔、穿索、錨固、灌漿、封錨等一系列復(fù)雜的工藝，且不用張拉機(jī)具，降低了施工技術(shù)要求，無(wú)需錨具及錨下墊板和局部加強(qiáng)鋼筋，受拉主箭可根據(jù)強(qiáng)度要求在適當(dāng)?shù)奈恢们袛�，放可�?jié)省材料：PFRC中砼所獲得的預(yù)應(yīng)力與梁抵抗外荷載所需的預(yù)應(yīng)力的分布及大小相吻合，其預(yù)加載方式與使用階段梁受載情況一致，預(yù)加載過(guò)程即對(duì)梁進(jìn)行一次質(zhì)量檢驗(yàn)，故受力合理，使用安全。

　　與PFSC相比PFRC用鋼量顯著減少，施工更為簡(jiǎn)便，適用性廣。

　　在名山民生橋應(yīng)用PFRC 技術(shù)，與原設(shè)計(jì)常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼梁相比，節(jié)省XM157-7型鋼絞線(xiàn)群錨240套，φ65波紋管2500m，省去了張拉設(shè)備，簡(jiǎn)化了施工工藝，全橋所需人工減少2953個(gè)工日，因采用連續(xù)梁橋減小了支座數(shù)量，使橋梁墩臺(tái)圬工數(shù)量減少約670m3，總計(jì)使橋梁造價(jià)降低38萬(wàn)元，占全橋總造價(jià)的21.6％。連續(xù)梁橋方案在梁高不變的條件下增大了主孔跨徑，利于排洪和與環(huán)境的協(xié)調(diào)，具有明顯的社會(huì)效益。

　　六、結(jié)論

　�。�1）試驗(yàn)研究和理論分析表明：PFRC梁通過(guò)預(yù)加豎向荷載條件下后澆受拉力翼緣砼的工藝處理后、能夠達(dá)提高梁的正截面抗裂度和抗彎剛度之目的，且較常規(guī)應(yīng)力砼梁施工簡(jiǎn)便，受力合理，較預(yù)復(fù)合梁節(jié)省鋼材，故PFRC技術(shù)是合理可行的；

　�。�2）PFRC梁不僅在名山縣民生橋三跨連續(xù)梁上得到成功應(yīng)用，而且在四川德陽(yáng)旌湖大橋和永川市通興橋上也成功應(yīng)用，表明其在工程實(shí)踐中切實(shí)可行，并取得明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益；

　�。�3）PFRC梁在設(shè)計(jì)理論和施工工藝方面尚有待于進(jìn)一步的研究和完善。